ЗАВОД EUROMIX
г.Тула, ул. Люлина, д. 6а
г.Москва, ул.Дорожная, д.60б, оф.615
Многоканальный тел./факс:
в Туле: +7 (4872) 704-000
в Москве: +7 (495) 925-11-21
E-mail: info@formbeton.ru

  статьи сайты
Смесительное    
оборудование  
Пневмонагнетатели    
серии "EUROMIX"  
Бетонные заводы  
Оборудование для формования  
изделий  
Винтовые растворонасосы   
Дополнительное оборудование  
Оборудование для производства    
изделий по технологии "СИСТРОМ" 
Химические добавки  
Технологическая поддержка    
производителей стройматериалов  
Модернизация и дооснащение  
 
 
лидер продаж


EUROMIX CROCUS (КРОКУС) 15/750 TRAIL


EUROMIX 600.300/300М

 
новости

14 января 2019 г.
Видеоотчет: Завод EUROMIX на XX Международном строительном форуме «ЦЕМЕНТ, БЕТОН, СУХИЕ СМЕСИ»
подробнее >>

13 января 2019 г.
Видеообзор: Растворосмеситель принудительного действия EUROMIX 600.120 MINI
подробнее >>

13 января 2019 г.
Видеообзор: Мобильный бетонный мини-завод EUROMIX CROCUS 8/300 ECONOM
подробнее >>

28 декабря 2018 г.
С Новым Годом!

подробнее >>

11 декабря 2018 г.
Отгружен бетонный завод 8/300 в комплекте со станцией растаривания СР-500 ЭКОНОМ и винтовым конвейером АРМАТА ВК-159.
подробнее >>

6 декабря 2018 г.
Видеообзор: Бетонный завод EUROMIX CROCUS 30/800.4.5 COMPACT 1 на объекте ООО "БАЗИССТРОЙ" в г.Демитровград
подробнее >>

5 декабря 2018 г.
Видеообзор мобильного бетонного завода EUROMIX CROCUS 10.500
подробнее >>

4 декабря 2018 г.
Фотоотчет с выставки: XX Международный строительный форум «ЦЕМЕНТ, БЕТОН, СУХИЕ СМЕСИ»
подробнее >>

30 ноября 2018 г.
На производственной площадке в г.Ясногорск Тульской области силами Заказчика под руководством нашего специалиста начаты монтажные работы ранее поставленного комплекта оборудования.
подробнее >>

29 ноября 2018 г.
"Завод EUROMIX" на XX Международном строительном форуме «ЦЕМЕНТ, БЕТОН, СУХИЕ СМЕСИ»
подробнее >>

23 ноября 2018 г.
Компании из г.Москва отгружены запасные части к растворонасосу EUROMIX 400.8.500 – винты подающие, героторные пары, полиуретановые уплотнения.
подробнее >>

22 ноября 2018 г.
Прозведена отгрузка очередного смесительного узла для компании ПИК-Индустрия.
подробнее >>

22 ноября 2018 г.
По индивидуальному заказу для предприятия, занимающегося производством огнеупорного бетона, в Республику Казахстан отгружен комплект оборудования для БРУ.
подробнее >>

21 ноября 2018 г.
Внимание!
Повышение цен с 1 декабря 2018г.

подробнее >>

19 ноября 2018 г.
Для производства, расположенного в г.Ясногорск Тульской области, заказчику из г.Москвы отгружен комплект оборудования в составе силоса цемента EUROSILO 52/4600 и двух станций растаривания мягких контейнеров типа Биг-Бэг СР 1000 с электрическими талями болгарского производства.
подробнее >>

14 ноября 2018 г.
Отгружен бетонный завод EUROMIX 10.500 в комплекте со станцией растаривания СР-500 ЭКОНОМ и ленточным транспортером.
подробнее >>

8 ноября 2018 г.
В Республику Казахстан на предприятие, занимающееся производством огнеупорных бетонов, отгружен очередной бетоносмеситель EUROMIX 600.300М.
подробнее >>

6 ноября 2018 г.
Прозведена отгрузка очередного смесительного узла для компании ПИК-Индустрия.
подробнее >>

2 ноября 2018 г.
Для производства работ в Таджикистане отгружен автономный смеситель-пневмонагнетатель EUROMIX 350D TRAIL.
подробнее >>

23 октября 2018 г.
Компании из Московской области произведена отгрузка бетоносмесителя принудительного действия EUROMIX 600.300М.
подробнее >>

22 октября 2018 г.
Компании из г.Москва отгружены запасные части к смесителю-пневмонагнетателю EUROMIX 300 TRAIL.
подробнее >>

19 октября 2018 г.
Отгружен комплект смесительных лопаток со стойками для планетарного бетоносмесителя СМ МР 750.
подробнее >>

17 октября 2018 г.
В Минск дилеру отгружен бетоносмеситель EUROMIX 600.300М.
подробнее >>

17 октября 2018 г.
В Москву дилеру КТМ Механик отгружен смеситель-пневмонагнетатель EUROMIX 600.300 TRAIL.
подробнее >>

16 октября 2018 г.
Дилеру строительного оборудования EUROMIX в г.Москва ООО «СТАНКОМАШ» отгружен растворосмеситель EUROMIX 600.120 MINI.
подробнее >>

11 октября 2018 г.
Произведена отгрузка бетонного завода EUROMIX CROCUS 8/300 в строительную компанию, расположенную в Московской обл.
подробнее >>

9 октября 2018 г.
Отгружен бетонный завод EUROMIX CROCUS 8/300 в г.Челябинск для ООО "СвязьСтройСнаб".
подробнее >>

4 октября 2018 г.
Произведена отгрузка бетонного завода EUROMIX CROCUS 8/300 в г.Ачинск, Красноярский край.
подробнее >>

2 октября 2018 г.
Отгрузка очередных станций для компании ПИК-Индустрия.
подробнее >>

 

Прочность сцепления цементного камня с заполнителями в бетоне

Автор: Ильдар Каримов, к.т.н.

Данный литературный обзор освещает современные представления о факторах прочности связи между цементным камнем и заполнителями в бетоне.

Прочность сцепления цементного камня с заполнителем является одним из определяющих факторов прочности бетона.

При хорошем сцеплении цементной матрицы с заполнителями и их высокой прочности будет реализовываться благоприятное влияние разгрузки матрицы и прочность бетона возрастет. Высокое сцепление в данном случае обусловит включение жестких и прочных заполнителей в работу бетона до исчерпания прочностных возможностей одной из фаз - матрицы или заполнителя, что обеспечит упрочнение бетона в силу разгруженности матрицы и высокой прочности заполнителей. В этих условиях будет реализовываться так называемый эффект "армирования" бетона заполнителем [1].

При низком сцеплении матрицы с заполнителями разрушение может происходить при весьма малой нагрузке, при этом не сможет быть реализована ни высокая прочность заполнителей, ни разгруженность матрицы, а прочность бетона окажется ниже прочности матрицы.

Согласно А.Е.Шейкину [3] прочность сцепления цементного камня с зернами заполнителей зависит от многих факторов, в частности:

  1. от характера поверхности зерен заполнителей и степени ее чистоты; посторонние частички, располагающиеся на поверхности зерен заполнителей. Например, глинистые примеси резко снижают прочность сцепления;
  2. от химико-минералогического состава зерен заполнителей;
  3. от прочности цементного камня; с увеличением прочности цементного камня прочность сцепления при прочих равных условиях возрастает;
  4. от влагосодержания бетона к моменту испытания; с увеличением влагосодержания бетона при прочих равных условиях прочность сцепления цементного камня с заполнителем уменьшается.

По данным авторов [10] повышение В/Ц в зоне контакта заполнителя с цементным камнем за счет смачивания поверхности каменного материала ослабляет контактную прочность сцепления. Для повышения прочности сцепления можно снижать В/Ц, применять цементы с увеличенной удельной поверхностью, что обусловливает быструю адгезию и химическое связывание воды в зоне контакта.

На сцепление цементного камня с зернами заполнителей оказывают существенное влияние вторичные напряжения, возникающие в бетоне в плоскостях, параллельных действию сжимающего усилия, из-за различных значений коэффициентов поперечных деформаций цементного камня и заполнителей.

А.Е.Шейкиным [3] предложена формула, позволяющая описать прочность бетона с учетом сцепления цементного камня с заполнителями:

где Rc - прочность цементного камня; μc - коэффициент Пуассона цементного камня; μa - средний коэффициент Пуассона заполнителей; Θ - коэффициент проскальзывания при частичном нарушенном сцеплении цементного камня с заполнителями; qc - объем цементного камня в единице объема бетона; qa - объем заполнителей в единице объема бетона; Ec - модуль упругости цементного камня; Ea - средний модуль упругости заполнителя.

Из формулы (1) следует, что при полном нарушении сцепления цементного камня (раствора) с крупным заполнителем (когда Θ=1) прочность тяжелого бетона не может быть больше прочности цементного камня.

Максимальная прочность бетона соответствует ненарушенному сцеплению заполнителей с цементным камнем, т.е. когда коэффициент проскальзывания равен 0. Если собственная прочность заполнителей не меньше прочности цементного камня, то она не оказывает непосредственного влияния на прочность бетона.

В работе [25] показано, что в цементе и бетоне сцепление обусловлено адгезией и когезией портландита и гидросиликатов кальция. Сцепление реализуется, в основном, за счет водородных связей, Ван-дер-Ваальсовых сил и слабых ковалентных связей. Адгезионное и когезионное сцепление близки по величине. Разрушение по кристаллическим плоскостям портландита более вероятно, чем по аморфным гидросиликатам кальция. Улучшение сцепления заполнителей с цементным камнем возможно за счет химической обработки поверхности заполнителей, обеспечивающей развитие кислотных связей с портландитом. Диффузия в кристаллы портландита металлов типа натрия или калия, легко отдающих электроны, может повысить сцепление между отдельными слоями.

Авторами [4,5,6,7,9,19,20,22,23] были исследованы структура и состав контактных зон между зернами заполнителей и цементным камнем, а также влияние различных факторов на силу сцепления заполнителей с цементным камнем. По данным авторов [20] на поверхности зерен заполнителя образуется многослойная система из продуктов гидратации цемента, состоящая из отличающихся по плотности, структуре и составу контактного слоя, промежуточного слоя и слоя, переходного к цементному камню. Контактный слой, толщина которого для портландцемента составляет 2...3 мкм, а для шлакопортландцемента 0,5...1 мкм, состоит в основном из ориентированных определенным образом относительно поверхности зерен заполнителя кристаллов эттрингита и небольших кристаллов Ca(OH)2. Крупными гексагональными кристаллами Ca(OH)2, ориентированными к поверхности зерен заполнителя под сравнительно большими углами, контактный слой соединяется с довольно пористым, состоящим из кристаллов эттрингита и Ca(OH)2, промежуточным слоем толщиной 5...10 мкм, а последний переходит в более плотный, переходный слой, толщиной также примерно 5...10 мкм. В ходе гидратации, по крайней мере в ранние ее сроки, никаких изменений в контактном слое кроме перехода эттрингита в моносульфат не обнаружено. В промежуточном слое в ходе гидратации начинают накапливаться гидросиликаты кальция в виде пластинчатых и игольчатых образований, прорастающих в контактный слой. Отмечается их определенная ориентация по отношению к поверхности зерен заполнителя. Связь контактного слоя с поверхностью зерен заполнителя осуществляется за счет физических и химических сил сцепления.

Авторами [13] еще глубже исследована микроструктура тонкого слоя (5-50 мкм) контактной зоны между заполнителем и цементным камнем в бетоне. Показана, что толщина наиболее представительного слоя контактной зоны составляет 10-15 мкм. В этом слое имеются весьма пористые участки, обусловленные, главным образом, образованием портландита и диффузионными явлениями при образовании CSH. Вероятность (Р) нуклеации портландита зависит от числа растворяющихся и осаждающихся зародышей СН и может быть описана уравнением P=P0[1-exp(-c/cm)], где P0 - максимальная вероятность нуклеации, с - число зародышей СН, остающихся в растворе в определенный промежуток времени, cm - масштабный фактор.

Изучению фазовых превращений и структур фаз в контактной зоне на границе затвердевшего портландцементного камня с зернам песка и мрамора была посвящена работа авторов [11]. Установлено, что степень полимеризации CSH-фазы выше на границе раздела фаз "цемент-мрамор", чем в объеме цементной пасты, причем соотношение Ca/Si CSH-фазы в объеме цементной пасты 1,5-2,0; а на границе раздела 3,5-4,0. Степень полимеризации силикатных анионов CSH-фазы играет важную роль в изменении сопротивления раскалывания в образцах "цемент-мрамор".

Авторами [21] выполнена количественная оценка распределения пор и степени гидратации цемента в контактном слое между цементным камнем и заполнителем в бетоне. Количество негидратированных частиц в самом контактном слое невелико и линейно возрастает от 2 до ~15% по мере удаления от поверхности зерен заполнителя на расстояние от 1 до 30 мкм. Пористость цементного камня в контактном слое у поверхности заполнителя сравнительно велика (18-20%) и постепенно снижается до 8-10% при удалении от поверхности заполнителя на расстояние до ~30 мкм. Данное распределение объясняется адгезией воды на поверхности сухого заполнителя.

Авторами [2] изучена контактная зона цементного камня с основными минералами бетона (полевым шпатом, кальцитом, кварцем, опалом и халцедоном). Установлено, что все перечисленные минералы кроме кварца вступают в химическое взаимодействие с цементным камнем, что приводит к ослаблению контактной зоны цементного камня.

Авторами [12] изучена ориентация кристаллов гидроксида кальция в зоне контакта цементного камня с заполнителем. Установлено, что кристаллы гидроксида кальция в этой зоне строго ориентированы таким образом, что их ось перпендикулярна поверхности заполнителя, причем степень такой ориентации с течением времени возрастает. Ориентация кристаллов гидроксида кальция не зависит от их размеров и от вида и состава заполнителя.

Авторы [29] выделяют в контактной зоне 4 слоя:

  1. контактный слой толщиной 2-3 мкм, состоящий преимущественно из осажденных на поверхность заполнителя гидратных новообразований и включающий значительное количество пор и химически не связанную воду;
  2. слой толщиной 5-10 мкм, богатый кристаллами гидроксида кальция и эттрингита и содержащий некоторое количество геля CSH;
  3. слой толщиной 5-10 мкм, характеризующийся наличием некоторого количества ориентированных кристаллов гидроксида кальция;
  4. диффузионный слой.

Авторы [22] установили, что эффективное В/Ц в основной массе цементного камня несколько ниже, чем в контактной зоне, кристалличность CSH-фазы в этой зоне несколько выше, чем в основной массе цементного камня. В связи с этим прочность контактной зоны ниже прочности основной массы и ниже прочности заполнителя, особенно при сравнительно малой степени гидратации образцов.

Авторами [16] установлено, что для бетона состава 2:1 (заполнитель:цемент) с В/Ц=0,383 на гранитном щебне показатели пористости (в мм³/г) в возрасте 28 сут составляли: расчетная интегральная пористость бетона 62,3, фактическая интегральная пористость бетона 53,1. Экспериментально определенные показатели пористости ниже расчетных, что свидетельствует о пониженной пористости контактной зоны цементного камня с заполнителем.

Авторами [24] установлено существование промежуточной зоны толщиной ~50 мкм, характеризующейся низким содержанием крупных негидратированных цементных зерен, часто с высокой пористостью и наличием пустотелых гидратированных зерен. В присутствии известнякового заполнителя в промежуточной зоне наблюдается пониженное содержание Ca(OH)2 вследствие химического взаимодействия Ca(OH)2 и известняка, а при использовании кварцита - высокая концентрация Ca(OH)2.

В контактной зоне локализуется значительное количество микродефектов структуры, чему в определенной мере способствует процесс водоотделения и седиментации, протекающий в свежеуложенной бетонной смеси. Приведенные авторами [15] данные электронно-микроскопических исследований показывают, что на участках микродефектов контактной зоны цементного камня с заполнителями формируется значительное количество крупных кристаллов Ca(OH)2.

Микроморфологические исследования контактной зоны растворных образцов на портландцементе и стандартном кварцевом песке при В/Ц от 0,32 до 0,50 и объемной концентрации песка 0,3, проведенные Барнесом В. и Даймондом С. [7] показали наличие вокруг зерен песка двойной плоскости, состоящей из крупных хорошо сформированных кристаллов Ca(OH)2, и расположенных далее пустотелых зерен гидратированного материала.

Этими же авторами [5] с помощью сканирующего электронного микроскопа исследована поверхность раздела стеклянных "заполнителей" и портландцементного камня. На поверхности стекла вначале быстро образуется двойная пленка толщиной 1 мкм. Пленка состоит из Ca(OH)2, покрытой параллельной сеткой призматических кристаллов геля C-S-H, расположенных перпендикулярно поверхности раздела. Вблизи поверхности раздела цементный камень имеет повышенную пористость, которая через несколько дней уменьшается за счет отложения в порах относительно чистого Ca(OH)2. Продукты гидратации зерен цемента в растворенном виде мигрируют от поверхности раздела, оставляя частично или полностью пустые "оболочки".

Авторами [28] исследованы состав, структура и прочность контактной зоны мрамора с цементным камнем. Установлено, что в контактной зоне вблизи частиц мрамора (толщина слоя 10-15 мкм) происходит образование эттрингита, что приводит к значительному изменению ориентации кристаллов портландита и уменьшению их количества. В связи с таким изменением структуры контактной зоны ее прочность вблизи частиц мрамора возрастает.

Авторами [18] установлено, что твердеющее тесто на основе портландцемента (7,11% С3А) вступает в реакцию с карбонатным заполнителем из мрамора, образуя карбонат кальция различного состава, принадлежащий системе СаСО3-Са(ОН)22О. Отмечается, что кристаллы карбоната кальция имеют сравнительно небольшой размер и свободно расположены среди продуктов гидратации в отличие от крупных ориентированных кристаллов Са(ОН)2. Этим явлением объясняется повышенная механическая прочность контактной зоны между цементным камнем и карбонатной породой.

Авторами [17] исследованы структура и состав контактной зоны цементного камня с доломитовым заполнителем в зависимости от химического и минералогического состава последнего. Для исследования были использованы два вида доломитового заполнителя с содержанием MgO 5,5 и 20,6% и СаО соответственно 40,3 и 30,8%. Установлено, что состав доломитового заполнителя оказывает влияние на структуру контактной зоны, в которой можно выделить 4 слоя: проницаемый слой; слой в котором протекает реакция взаимодействия доломитового заполнителя с цементом; слой, содержащий кристаллические новообразования; слой, в котором возможно появление трещин. Слабым участком контактной зоны является граница между слоем кристаллических новообразований и слоем, склонным к растрескиванию, в особенности при высоком содержании щелочей и сравнительно низком (1-1,5) значении отношения C/S.

Авторами [23] изучена морфология контактной зоны цементного камня с известняковым заполнителем. Обнаружено наличие в контактной зоне у поверхности заполнителя только одного слоя - слоя ориентированных кристаллов Са(ОН)2. Цементный камень в контактной зоне характеризуется повышенным В/Ц и значительным содержанием зерен наиболее мелких фракций.

Авторами [27] исследованы средний размер кристаллов Са(ОН)2 и фазы AFt в контактной зоне между портландцементным камнем и известняковым заполнителем. Установлено, что средний размер кристаллов AFt в нормальной плоскости колеблется в пределах 40-90 нм, а средний размер Са(ОН)2 в нормальной плоскости 100-200 нм, причем кристаллы максимального размера расположены ближе к поверхности заполнителя.

Исследованию влияния формы и состояния поверхности заполнителя на его сцепление с цементным камнем и прочность бетона при сжатии посвящена работа Перри С. и Гилотта Ж. [19]. В качестве заполнителя использованы стеклянные шарики диаметром 15 мм и окатанные в машине для испытания на истираемость цилиндрики кварцита диаметром 10,5; 16,6 и 22,2 мм. Обоим видам искусственного заполнителя придавалась различная шероховатость (от 0 до 5,1 мкм для стекла и от 0,05 до 3,8 мкм для кварцита) путем обработки в барабане шаровой мельницы в суспензии абразивного материала различной крупности. Экспериментальные данные показали, что уменьшение поверхностной шероховатости стеклянных шариков и цилиндриков кварцита с 4...5 мкм до 0 снижает прочность бетона соответственно на 8,4...11,9%, предельные продольные деформации на 27,2...27,3%, напряжение начального трещинообразования - на 11,2...11,4% и критическое напряжение - на 14,4...18,4%. Повышение степени шероховатости зерен заполнителя сдерживает процесс образования и развития трещин на контакте между заполнителем и раствором при действии нагрузки и таким образом способствует улучшению прочностных и деформативных свойств бетона, считают авторы [19].

По данным [9] полированная поверхность характерных пород - гранита, известняка, песчаника - обладает сцеплением с цементным камнем на отрыв в месячном возрасте для нормальных условий твердения при формировании контакта образца "порода-цементный камень" на уровне 0,6...0,9 МПа с последующим повышением этой характеристики к 3-м месяцам до 0,8...1 МПа. Эти показатели определяются целиком физико-химической природой контакта. Шероховатость поверхности, включающая в работу физико-механический фактор, повышает характеристику сцепления на отрыв и сдвиг в 1,5...2 раза. Эти данные относятся к цементному камню с В/Ц=0,32 при его прочности в 28-суточном возрасте на сжатие 80 МПа, на осевое растяжение 4,4 МПа.

Данные [4] относятся к цементному камню с В/Ц=0,5 невысокой прочности. Эксперименты проводились на образцах основных породообразующих минералов гранитных и известняковых заполнителей - кварца, полевого шпата и кварцита - при их шероховатой поверхности. В месячном возрасте характеристика сцепления на отрыв составила от 30 до 60% прочности цементного камня на растяжение при последующем небольшом приросте к 2-м годам хранения в нормальных условиях.

В целом, обобщение данных публикаций по прямому измерению характеристик сцепления горных пород с цементным камнем на отрыв указывает на повышенное значение этой характеристики для известняка и кварца - в пределах до 2...2,5 МПа для условий нормального твердения при шероховатой поверхности - и пониженное значение - до 1,5...2 МПа - для гранита, песчаника. Характеристика сцепления нарастает с повышением прочности цементного камня на сжатие весьма замедленно. Ее значение во всем рабочем диапазоне прочностей цементного камня на сжатие 20...100 Мпа колеблется в пределах 1,5...1,7 раз.

Таким образом, характеристика сцепления природных плотных заполнителей с цементным камнем на отрыв составляет около 30...60% от прочности цементного камня на растяжение для малопрочного и 20...40% высокопрочного камня соответственно. С учетом того, что соотношение прочностей на сжатие и растяжение для малопрочного цементного камня составляет 6...8, а для высокопрочного 10...15, характеристика сцепления для первого случая составит 5...8%, для второго - 3...5% от прочности цементного камня на сжатие, что в соответствии с расчетными значениями напряжений растяжения на границе фаз для реальных соотношений их упругих характеристик делает фактор сцепления существенным с точки зрения влияния на прочность цементных бетонов на естественных плотных заполнителях.

Авторами [14] был исследован характер разрушения под действием сжатия бетонов с заполнителями из дробленого твердого известняка, дробленого аморфного кремнезема и из окатанного аморфного кремнезема. Установлено, что бетоны на твердом известняке разрушаются в основном по самим гранулам заполнителя, что свидетельствует о хорошей связи между цементным тестом и гранулами. Бетон на дробленом аморфном кремнеземе разрушается частично по гранулам и частично вдоль поверхности соприкосновения гранул с цементным тестом. В бетоне на окатанном кремнеземистом заполнителе разрушение происходит в основном путем отделения цементного теста от гранул, что приводит к малой прочности таких бетонов.

Для регулирования взаимодействия между заполнителем и цементным камнем, авторы [30] покрывали поверхность известкового заполнителя композицией, полученной перемешиванием жидкого стекла и хлорида кальция. В результате такой обработки прочность бетонных (состав 1:1:3:0,45) образцов при сжатии возросла на 12-24 и при изгибе на 21-24%. Даже при снижении расхода цемента на 10% прочностные показатели бетона на обработанном заполнителе возросли на 7-8 и 6-19% соответственно. При предварительной обработке заполнителя сцепление между заполнителем и цементным камнем увеличивается, при этом наблюдается снижение интегральной пористости, среднего диаметра пор, объема крупных пор и содержания Ca(OH)2. Вследствие модифицирования контактной зоны в ней отсутствуют крупные ориентированные кристаллы Сa(OH)2, прочность при этом возрастает.

Авторами [8] на компьютерной модели микроструктуры контактной зоны изучено влияние на контактную зону минеральных добавок, например, кремнеземистой пыли и золы-уноса. На основе статистического анализа данных показано, что введение инертных минеральных добавок в количестве <10% в бетонные смеси с В/Ц >0.4, практически не влияет на микроструктуру контактной зоны (кроме смесей с повышенным отделением). Введение пуццолановых минеральных добавок в значительной степени снижает (но не исключает) капиллярную пористость контактной зоны за счет резкого уменьшения общего содержания Ca(OH)2. В то же время рост содержания CSH в непосредственной близости от поверхности заполнителя положительно сказывается на свойствах контактной зоны. В связи с этим отмечается положительное влияние на микроструктуру контактной зоны введение сравнительно небольшого количества минеральных добавок с высокой реакционной способностью, например, кремнеземистой пыли.

Выводы

Анализ литературных источников показал, что сила сцепления цементного камня с заполнителями в бетоне оказывает большое влияние на его прочность. Среди факторов влияющих на силу сцепления можно выделить:

  1. форму и шероховатость поверхности зерен заполнителей и степени ее чистоты;
  2. химико-минералогический состав зерен заполнителей;
  3. прочность цементного камня;
  4. наличие добавок, увеличивающих силу сцепления;
  5. количество микродефектов структуры в контактной зоне;
  6. влагосодержание бетона к моменту испытания.

Список использованной литературы

  1. Ицкович С.М. Заполнители для бетона. -Минск: Вышейшая школа, 1983. -214 с., ил.
  2. Чеховский Ю.В., Спицын А.Н., Кардаш Ю.А., Алиев А.Д., Чалых А.Е. Исследование контактной зоны цементного камня с крупным заполнителем. Investigation of the contact zone of cement stone with a large-size particles filler //Коллоид. ж. -1988. -№6. -С.1216-1218.
  3. Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетонов. -М.: Стройиздат, 1979. -344 с., ил.
  4. Ярлушкина С.Х. Физико-химические процессы, их роль в формировании прочности цементного камня с заполнителями. Physico-chemical processes and their role in formation of strength of cement paste-aggregate contact zone //Структурообразование бетонов и физико-химические методы его исследования: Сб.тр. НИИЖБа. -М., 1980. -с.60-69.
  5. Barnes B.D., Diamond Sindey, Dolch W.L. The Contact Zone between Portland Cement Paste and Glass "Aggregate" Surfaces. Контактная зона между цементным камнем и поверхностью стеклянного "заполнителя" //Cem. and Concr. Res. -1978. -№2. -pp.233-243.
  6. Barnes B.D., Diamond S. Initiation and propagation of cracks near Portland cement paste - aggregate interfaces. Образование и развитие трещин на границе заполнителей с цементным камнем //Proc. 2nd Int. Conf. Mech. Behav. Mater., Boston, Mass., 1976, S.1. -pp.1414-1417.
  7. Barnes B.D., Diamond Sindey, Dolch W.L. Micromorphology of the Interfacial Zone around Aggregates in Portland Cement Mortar. Микроморфология пограничной зоны вокруг заполнителей в растворе на портландцементе //J.Amer. Ceram. Soc. -1979. -№1-2. -pp.21-24.
  8. Bentz Dale P., Garboczi Edward J. Simulation studies of the effects of mineral admixtures on the cement paste - aggregate interfacial zone. Моделирование влияния минеральных добавок на контактную зону между между цементным камнем и заполнителем //ACI Mater. J., -1991. -№8. -pp.518-529.
  9. Bertacchi P. Adherence Entre Aggregate et Ciment et son Influence sur les Caracteristiques des Betons. Влияние контактной зоны заполнителей с цементным камнем на некоторые характеристики бетонов //Rev. des Mater. de Const. -1970. -№659-660. -pp.243-249.
  10. Chen Zhi Yuan, Wang Jian Guo. Effect of Bond Strength between Aggregate and Cement Paste on the Mechanical Behaviour of Concrete. Влияние прочности сцепления между заполнителем и цементным камнем на механические характеристики бетона //Bond. Cementitious Compos.: Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. -Pittsburgh (Pa), -1988. -pp.41-46.
  11. Chen Zhi Yuan. Study of CSH-phase within the Transitional Zone. Исследовние C-S-H-фазы в переходной зоне //15 Szilikatip. es szilikattud. Konf., Budapest, 12-16 Jun., 1989: Silicone'89, [R.1]. -Budapest, 1989. -pp.267-272.
  12. Detwiler Rachel J., Monteiro Paulo J.M., Wenk Hans-Rudolf, Zhong Zengqiu. Texture of Calcium Hydroxide near the Cement Paste-Aggregate Interface. Текстура гидроксида кальция в зоне контакта цементного камня с заполнителем //Cem. And Concr. Res. -1988. -№5. -pp.823-829.
  13. Garboczi Edward J., Bentz Dale P. Digital Simulation of the Aggregate-Cement Paste Interfacial Zone in Concrete. Математическое моделирование контактной зоны между заполнителем и цементным камнем в бетоне //J. Mater. Res. -1991. -№11. -pp.196-201.
  14. Gilibert Y., Collot C. Contribution a Letude de la Liaison Pate de Ciment-Granulats Dans des Betons de Calcaise dur et de Silice Amorphe. К вопросу о прочности связи между цементным тестом и гранулами заполнителя из твердого известняка и аморфного кремнезема в бетоне //Cim. Betons. platres, chaux. -1976. -№703. -pp.355-356.
  15. Hoshino Masayuki. Investigation of hardening process in cement paste-aggregate contact zone. Исследование процессов твердения в контактном слое заполнителей в бетоне //Хоккайдо когё дайгаку кэнкю куё = Met. Hokkaido Inst Technol., -1986. -№14. -pp.143-149.
  16. Koyyali O.A. Porosity of Concrete in Relation to the Nature of the Paste-Aggregate Interface. Взаимосвязь пористости бетона с характером контактной зоны между заполнителем и цементным камнем //Mater. and Struct. -1987. -№115. -pp.19-26.
  17. Liu Zheng, Ling Zhida, Tang Mingshu. Microstructure of the Interfacial Zone between Dolomite Aggregate and Cement Paste. Микроструктура контактной зоны цементного камня с доломитовым заполнителем //Гуйсуаньянь сюэбао = J. Chin. Silic. Soc. -1986. -№4. -pp. 400-405.
  18. Monteiro P.J.M., Mehta P.K. Interaction between Carbonate Rock and Cement Paste. Взаимодействие карбонатного заполнителя с цементным тестом //Cem. and Concr. Res. -1986. -№2. -pp.127-134.
  19. Perry C., Gillott J.E. The Influence of Mortar-Aggregate Bond Strength on the Behaviour of Concrete in Uniaxial Compression. Влияние сцепления раствора с заполнителем на свойства бетона при осевом сжатии. //Cem. and Concr. Res. -1977. -№5. -pp.553-564.
  20. Rehm Gallus, Diem Paul. Rontgenanalyse des Zementsteins im Bereich der Zuschlage. Рентгеновский анализ слоев цементного камня вблизи зерен заполнителя //Dtsch. Ausschuss Stahlbeton. -1977. -№283. -pp.40-55.
  21. Scrivener Karen L., Crumbie Alison K., Pratt P.L. A Study of the Interfacial Region between Cement Paste and Aggregate in Concrete. Изучение контактного слоя между цементным камнем и заполнителем в бетоне //Bond. Cementitious Compos.: Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. -Pittsburgh (Pa), -1988. -pp.87-88.
  22. Skalny J., Mindess S. Physico-chemical Phenomena at the Cement Paste. Aggregate Interface. Физико-химические явления в цементном тесте. Влияние поверхности заполнителя //10th Int. Symp. React. Solids, Dijon, 27 Aug - 1 Sept., 1984. -Dijon. -1984. -pp.223-224.
  23. Struble L., Mindess S. Morphology of the Cement-Aggregate Bond. Морфология контактной зоны цемента с заполнителями //Int. Conf. Bond Concr., Paisley, 14-16 June, 1982, Suppl. Pap. -Paisley,s.a., -pp.1-17.
  24. Struble L. Microstructure and Fracture at the Cement Paste-Aggregate Interface. Микроструктура и трещинообразование на поверхности раздела между цементным камнем и заполнителем //Bond. Cementitious Compos.: Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. -Pittsburgh (Pa), -1988. -pp.11-20.
  25. Tabor David. Principles of Adhesion-Bonding in Cement and Concrete. Принципы адгезионного сцепления в цементе и бетоне //Adhes. Probl. Recycl. Concr. Proc. NATO Adv. Res. Inst., Saint-Remy-Les-Chevreuse, 25-28 Nov., 1980. -New York, London. -1981. -pp.63-87.
  26. Tomiyama Yasumasa. Bond and fracture mechanism of interface between cement paste and aggregate. Механизм связи и разрушения на поверхности контакта между цементным тестом и заполнителем //Cem. Assoc. Jap. Rev. 13th Gen. Meet. Techn. Sess., Tokyo, 1976. Sem. Gijutsu Nempo, 1976. Synop. -Tokyo, -1976 -pp.213-215.
  27. Wang Jia. Investigation of structure and properties of the Interfacial Zone between Lime Aggregate and Cement Paste. Исследование структуры и свойств контактной зоны между портландцементным камнем и известняковым заполнителем //Гуйсуаньянь сюэбао = J. Chin. Silic. Soc. -1987. -№2. -pp. 114-121.
  28. Wang Iianguo, Chen Zhiynan. Microstructure and hardening of the Interfacial Zone between Marble and Cement Paste. Микроструктура и упрочнение контактной зоны мрамора с цементным камнем //Гуйсуаньянь сюэбао = J. Chin. Silic. Soc. -1986. -№3. -pp.275-284.
  29. Xie Song-shan. Investigation of adhesion in a contact zone of concrete. Исследование адгезии в контактной зоне бетона //Гуйсуаньянь сюэбао = J. Chin. Silic. Soc. -1983. -№4. -pp.489-497.
  30. Xueqan Wu, Dongxu Li, Xiun Wu, Minchu Tang. Modification of the Interfacial Zone between Aggregate and Cement Paste. Модифицирование контактной зоны между заполнителем и цементным камнем //Bond. Cementitious Compos.: Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. -Pittsburgh (Pa), -1988. -pp.35-40.

 

оборудование для работы с сыпучими материалами
оборудование для подачи бетона
оборудование для производства пенобетона
оборудование для производства изделий из бетона


 
 
менеджер проекта

Алешин Ярослав
+7 962-278-08-28
ya.aleshin@formbeton.ru
Skype: live:ya.aleshin

Бетонные заводы EUROMIX CROCUS (КРОКУС)

Мартин Алексей
+7 961 262-26-51
a.martin@euromix.biz
Skype: a.martin_tzso

Бетонные заводы EUROMIX CROCUS (КРОКУС)

Лозовский Михаил
+7 960 616-30-22
m.lozovskiy@euromix.biz
Skype: live:m.lozovskiy

Сервисная служба
(шеф-монтажные работы, пуско-наладочные работы, гарантийное обслуживание)



Димитриев Михаил
Тел.: +7 960 612-17-47
service@stroymehanika.ru

о нас
 
услуги

Консультации по вопросам производства строительных материалов

Разработка технических условий и технологических регламентов

Шеф-монтаж

Пусконаладочные работы

 
дилеры
В России:
Москва
Воронеж
Иркутск
Йошкар-Ола
Нижний Новгород
Ростов-на-Дону
Рязань
Стерлитамак
Тольятти
Хабаровск
Челябинск
В Беларуси:
Минск
В Украине:
Одесса
В Болгарии:
София
В Индии:
Махараштра
В Казахстане:
Астана
В Монголии:
Улан-Батор
В США:
Флорида
 
© 2004-2019 ООО "ЗАВОД EUROMIX"   каталог прайс-лист бизнес-план о нас контакты статьи Яндекс.Метрика